JPS61108477A - Dissimilar metal welding joint structure - Google Patents

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明はボイラ等の伝熱管のうち、異材溶接継手部の構
造に係り、特に腐食や熱応力による併置を防止し得る構
造に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION <Industrial Application Field> The present invention relates to a structure of a welded joint of dissimilar materials in a heat exchanger tube for a boiler or the like, and particularly to a structure capable of preventing co-position due to corrosion or thermal stress.

〈従来の技術及びその問題点〉 ボイラの過熱器あるいは再熱器等の伝熱管では蒸気温度
、圧力によってその材質を変化させでいる。すなわち、
低温側では鋼種記号５ＴＢ４２等の炭素鋼管から段階的
に５ＴＢＡ２２　、５ＴＢＡ２４等の（１！ｒ−ＭｏＪ
管が使用され、最も高温になる個所では第１図に示すよ
うにＣｒ　ＭＯ’Ｍ管１よりも高温強度が高いステンレ
ス鋼管ｚを使用している。その鋼種としては、高温での
安定性を考え５ＵＳ３１６ＨＴＢ、　５ＵＳ３２１ＨＴ
Ｂ、　５ＵＳ３４７ＨＴＢ等のオーステナイト系ステン
レス鋼管である。材質の決定は高温での強度が支配的で
あるが、高温になれば管外面の腐食も考慮しなければな
らない。ボイラの燃料には重油。<Prior art and its problems> The material of heat exchanger tubes in boiler superheaters, reheaters, etc. is changed depending on the steam temperature and pressure. That is,
On the low temperature side, carbon steel pipes with steel type code 5TB42, etc. are gradually changed to 5TBA22, 5TBA24, etc. (1!r-MoJ).
A stainless steel tube z, which has higher high temperature strength than the Cr MO'M tube 1, is used at the highest temperature point, as shown in FIG. Considering the stability at high temperatures, the steel types are 5US316HTB and 5US321HT.
B. It is an austenitic stainless steel pipe such as 5US347HTB. When deciding on the material, strength at high temperatures is dominant, but corrosion of the outer surface of the pipe must also be taken into consideration at high temperatures. Heavy oil is used as fuel for the boiler.

石炭、ＬＮＧ等があるが、重油焚ボイラでは燃料油中に
含まれるＳ、ｔＪａ、Ｖ化合物を生成分とする燃料灰に
より、バナジウムアタックと呼ばれる高温腐食が発生す
る。このような高温腐食に対してはＣｒ−Ｍｏ＠よりも
オーステナイト系ステンレス鋼の方が優れた特性を示す
。しかし、第１図に示したような過熱器や再熱器におけ
るｏｒ−Ｍｏｗ管１とオーステナイト系ステンレス鋼管
２との異材溶接継手部３の近傍では燃焼ガスや管壁温度
などの条件がほぼ同一であるにもかかわらず、第２図に
示すよう、に、溶接部４を中心としてＣｒ−Ｍｏ鋼管１
よりもオーステナイト系ステンレス鋼管２の方に激しい
高温腐食５が見られることがある。対象としている鋼種
は第１図に示すようにＣｒ−Ｍａｉｌ管１としては高温
強度の高いＳＴ、ＥＡ２４．あるいは９０ｒ−Ｍ。There are coal, LNG, etc., but in heavy oil-fired boilers, high-temperature corrosion called vanadium attack occurs due to fuel ash produced from S, tJa, and V compounds contained in the fuel oil. With respect to such high-temperature corrosion, austenitic stainless steel exhibits better properties than Cr-Mo@. However, in the vicinity of the dissimilar metal weld joint 3 between the or-Mow tube 1 and the austenitic stainless steel tube 2 in a superheater or reheater as shown in Fig. 1, conditions such as combustion gas and tube wall temperature are almost the same. However, as shown in FIG. 2, the Cr-Mo steel pipe 1 is
In some cases, severe high-temperature corrosion 5 is observed in the austenitic stainless steel pipe 2. As shown in Fig. 1, the target steel types for the Cr-Mail pipe 1 are ST, EA24. Or 90r-M.

’Ａｆｌｉ管、またはオーステナイト系ステンレス鋼管
２としては５ＴＪＳ３１６ＨＴＢ、５ＵＳ３２１ＨＴＢ
。'Afli pipe or austenitic stainless steel pipe 2: 5TJS316HTB, 5US321HTB
.

５ＵＳ３４？ＨＴＢ等である。5US34? HTB etc.

このようにＣｒ−Ｍｏ＠管よりもオーステナイト系ステ
ンレス鋼管の方が腐食されやすい原因としては次のよう
なことが考えられる。まず第１に生成される酸化膜の性
状が両鋼種では異なる。鋼材そのものの腐食性ではＣ！
ｒ−Ｍｏ銅管よりもオーステナイト系ステンレス鋼管の
方が優れているが、生成される酸化膜は、ａｒ−ｙｔｒ
ｏＭ管の場合には緻密で比較的厚いＦ８ｓＯ＋を基本と
した酸化膜が形成され、腐食に対する保護膜としての機
能をもっている。それに対しオーステナイト系ステンレ
ス鋼管の場合には、母地が浸炭されＣｒ元素が選択的に
固定されることから生成する酸化膜（（Ｃｒ、　Ｎｉ、
　Ｆｅ）ｚ　Ｏａ　）は非常に多孔質で欠陥の多いもの
となる。The following are possible reasons why austenitic stainless steel pipes are more susceptible to corrosion than Cr-Mo@ pipes. First of all, the properties of the oxide film produced are different between the two steel types. The corrosivity of the steel itself is C!
Austenitic stainless steel pipes are better than r-Mo copper pipes, but the oxide film produced is
In the case of an oM tube, a dense and relatively thick oxide film based on F8sO+ is formed, which functions as a protective film against corrosion. In contrast, in the case of austenitic stainless steel pipes, the matrix is carburized and the Cr element is selectively fixed, resulting in an oxide film ((Cr, Ni,
Fe)zOa) becomes very porous and has many defects.

次に異材溶接継手部近傍での応力やひずみの集中が考え
られる。ボイラ起動、停止時や負荷変動時の異材溶接継
手部近傍では、ミクロ的には酸化膜と母地との熱膨張差
や腐食浸炭部と非浸炭部との熱膨張差に起因する応力の
発生、マクロ的ニはＣｒ−Ｍｏ鋼管とオーステナイト系
ステンレス鋼管との熱膨張差による溶接部近傍への応力
集中が考えられる。Next, concentration of stress and strain near the welded joint of dissimilar materials is considered. Microscopically, stress occurs near dissimilar metal weld joints during boiler startup, shutdown, and load fluctuations due to the difference in thermal expansion between the oxide film and the base material, and the difference in thermal expansion between the corroded and carburized parts and the non-carburized parts. Macroscopically, the second reason is considered to be stress concentration near the welded part due to the difference in thermal expansion between the Cr-Mo steel pipe and the austenitic stainless steel pipe.

まず酸化膜に発生する応力は酸化膜と母地との熱膨張差
に依存し、Ｃ！ｒ−ＭｏＪ管とオーステナイト系ステン
レス鋼管とでは酸化膜との熱膨張差はオーステナイト系
ステンレス鋼管の場合の方が約２倍大きくなる。また、
オーステナイト系ステンレス鋼管の外表面では顕著な浸
炭が認められ、この浸炭部とその直下の浸炭部では浸炭
部の熱膨張係数は非浸炭部に比べ、約８０％に低下する
。また、マクロ的には両渭種の熱膨張差に起因する熱応
力が発生するが、Ｑｒ−Ｍｏ溺の熱膨張係数は１０〜ｌ
ｌ　Ｘ　１０　／℃、オーステナイト系ステンレス鋼は
１７〜１８　Ｘ　１０／’Ｃと大きな差があり、溶接部
境界ではかなり大きな応力が発生する。First, the stress generated in the oxide film depends on the difference in thermal expansion between the oxide film and the base material, and C! The difference in thermal expansion between the r-MoJ pipe and the austenitic stainless steel pipe with respect to the oxide film is approximately twice as large in the case of the austenitic stainless steel pipe. Also,
Significant carburization is observed on the outer surface of the austenitic stainless steel pipe, and the coefficient of thermal expansion of the carburized portion and the carburized portion immediately below it is reduced to about 80% compared to the non-carburized portion. In addition, from a macroscopic perspective, thermal stress occurs due to the difference in thermal expansion between the two types, but the thermal expansion coefficient of Qr-Mo is 10~l.
l x 10/'C, austenitic stainless steel has a large difference of 17 to 18 x 10/'C, and a considerably large stress is generated at the weld boundary.

以上のように異材溶接継手部近傍のオーステナイト系ス
テンレス鋼管の外表面では欠陥の多い酸化膜が生成する
うえ、ボイラの起動、停止時や、負荷変動時の温度変化
に伴い様々な応力やひずみが集中し、酸化膜のはく離や
き裂などが生じて腐食が促進されると考えられる。また
顕著な腐食が見られるのは溶接部境界から１００ｍｍ程
度であり、腐食の程度は溶接部近傍の方が大きいが、こ
れは溶接部近傍の方が発生する応力が大きいためである
。これに対しＣｒ−Ｍ。As described above, an oxide film with many defects is formed on the outer surface of austenitic stainless steel pipes near dissimilar metal weld joints, and various stresses and strains are generated due to temperature changes during boiler startup, shutdown, and load fluctuations. It is thought that this concentration causes peeling and cracking of the oxide film, accelerating corrosion. Further, significant corrosion is observed within about 100 mm from the weld boundary, and the degree of corrosion is greater near the weld because the stress generated near the weld is greater. On the other hand, Cr-M.

鋼管側では初期の段階では腐食されやすいが、生成され
る酸化膜が比較的厚く、かつ緻密であるため、腐食に対
する保護膜の役目を果していると考えられる。The steel pipe side is susceptible to corrosion in the early stages, but the oxide film that is formed is relatively thick and dense, so it is thought that it plays the role of a protective film against corrosion.

以上のような理由でｃｒ−Ｍｏ鋼管とオーステナイト系
ステンレス鋼管との異材溶接継手部近傍では重油燃焼灰
により、Ｃｒ−Ｍｏ鋼管側よりもオーステナイト系ステ
ンレス鋼管側の方が高温腐食されやすい現象が発生する
。For the above reasons, near the dissimilar metal weld joint between Cr-Mo steel pipe and austenitic stainless steel pipe, a phenomenon occurs where the austenitic stainless steel pipe side is more susceptible to high-temperature corrosion due to heavy oil combustion ash than the Cr-Mo steel pipe side. do.

く本発明の目的〉 本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくＬ、Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼管とオーステナイト系ステンレス鋼管との異
材溶接継手部近傍におけるオーステナイト系ステンレス
鋼管の極端な高温腐食を防止することのできる異材溶接
継手部構造を提供することである。OBJECT OF THE INVENTION An object of the present invention is to eliminate the drawbacks of the above-mentioned prior art and to
It is an object of the present invention to provide a dissimilar metal weld joint structure capable of preventing extreme high temperature corrosion of an austenitic stainless steel pipe in the vicinity of a dissimilar metal weld joint between an r-Mo steel pipe and an austenitic stainless steel pipe.

く問題点を解決するための手段の要約〉要するに本発明
は、異材溶接継手部のうち、腐食の激しい側の材料、例
えばＣｒ−ＭＯ鋳鋼管オーステナイト系ステンレス鋼管
のうちオーステナイト系ステンレスｉｌ管の腐食の激し
い部分に対して耐食性材料から成る耐食部を形成したこ
とを特徴とする溶接継手である。Summary of Means for Solving the Problems> In short, the present invention solves the corrosion of the material on the side of the dissimilar metal welded joint where corrosion is more severe, such as the austenitic stainless steel IL pipe among the Cr-MO cast steel pipe and the austenitic stainless steel pipe. This welded joint is characterized in that a corrosion-resistant part made of a corrosion-resistant material is formed in a portion where corrosion is severe.

〈実施例〉 以下本発明の実施例につき説明する。<Example> Examples of the present invention will be described below.

第３図は本発明になるＣｒ−Ｍ２Ｒ管とオーステナイト
系ステンレス鋼管との異材溶接継手部の構造を示したも
のであるが、図示のようにオーステナイト系ステンレス
鋼管＜ｓσ５３２１ＨＴＥ）２の溶接部近傍をクロム拡
散浸透処理し、その内外の表面にクロマイズ層６を形成
している。Figure 3 shows the structure of a dissimilar welded joint between a Cr-M2R pipe and an austenitic stainless steel pipe according to the present invention. It is subjected to chromium diffusion and penetration treatment to form a chromized layer 6 on its inner and outer surfaces.

その範囲りは少なくとも顕著な腐食が見られる部分であ
る溶接部境界から１００ｍｍの部分に対して必要である
が、ここでは安全と見積もり、例えば２００ｍｍとして
いる。クロム拡散浸透処理方法は一般的な粉末法で、そ
の層６の厚さは８０〜１２０μｍである。本発明の本来
の百的からすれば外表面だけクロム拡散浸透処理を施せ
ば良いが、施工的には管内外面にクロム拡散浸透処理を
施した方が簡単であり、また、内面の水蒸気酸化に対し
ても優れた特性を示すことから前述の如く内外面にクロ
ム拡散浸透処理を施している。溶接部７はＣｒ−Ｍｏ鋼
管１とオーステナイト系ステンレス鋼管２（表面はクロ
ム拡散浸透処理管）との異材溶接継手であるため、イン
コネル（８０％Ｎｉ、１４％Ｃｒ、６％Ｆｅの合金の商
品名）系の溶接材料を使用する。また溶接方法は全周自
動Ｔ工Ｇ溶接で、溶接条件は、電流１３０〜１５０Ａ、
電圧１３ｖ、溶接速度ｌｏａｍ／ｍｉｎで行うと効果的
である。This range is necessary at least for a portion of 100 mm from the weld boundary where significant corrosion is observed, but here it is assumed to be safe and is set to 200 mm, for example. The chromium diffusion treatment method is a general powder method, and the thickness of the layer 6 is 80 to 120 μm. From the original point of view of the present invention, it is sufficient to perform chromium diffusion and penetration treatment on only the outer surface, but in terms of construction, it is easier to perform chromium diffusion and penetration treatment on the inner and outer surfaces of the pipe, and it also prevents steam oxidation on the inner surface. As mentioned above, chromium diffusion and penetration treatment is applied to the inner and outer surfaces, as it shows excellent properties against other metals. The welded part 7 is a dissimilar metal welded joint between the Cr-Mo steel pipe 1 and the austenitic stainless steel pipe 2 (the surface is a chromium diffusion-infiltrated pipe), so it is a welded joint of Inconel (an alloy of 80% Ni, 14% Cr, 6% Fe). (name) type welding materials are used. The welding method is automatic T welding all around, and the welding conditions are: current 130-150A;
It is effective to perform the welding at a voltage of 13V and a welding speed of loam/min.

以上の様に構成すれば、クロマイズ処理した部分につい
て耐食性が大幅に向上するため、この部分に応力が生じ
でも腐食部のはく離、脱落等による減肉等の問題が生じ
ない。With the above configuration, the corrosion resistance of the chromized portion is greatly improved, so even if stress is generated in this portion, problems such as thinning due to peeling or falling off of the corroded portion will not occur.

第４図は、オーステナイト系ステンレス鋼及びクロマイ
ズ管（ＳＵＳ３４７ＨＴＢ）の耐高温腐食性を実験的に
検討した結果である。合成灰組成は２０％ｖ２ｏ、−８
ｏ％Ｎａ２５ｏ、、ガス組成は１％５０２−５％Ｏ，−
１５％ｃ！Ｏ，−ｂａｌＮ、であり、試験温度は６５０
’（：、、試験時間は２０時間である。FIG. 4 shows the results of an experimental study on the high temperature corrosion resistance of austenitic stainless steel and chromized tube (SUS347HTB). Synthetic ash composition is 20%v2o, -8
o%Na25o,, gas composition is 1%502-5%O,-
15%c! O,-balN, and the test temperature is 650
'(:,,The test time is 20 hours.

この図から明らかなように、クロマイズ管の耐高温腐食
性はオーステナイト系ステンレス鋼管に比較し、非常に
優れていることがわかる。また、クロム拡散浸透処理を
施していないオーステナイト系ステンレス鋼管２で発生
する熱応力は非クロマイズ処理部が溶接部７から離れて
いるためかなり緩和される。As is clear from this figure, the high-temperature corrosion resistance of chromized tubes is extremely superior to that of austenitic stainless steel tubes. Furthermore, the thermal stress generated in the austenitic stainless steel pipe 2 that has not been subjected to chromium diffusion treatment is considerably alleviated because the non-chromized portion is separated from the welded portion 7.

次に溶接部７にインコネル系の溶接材料を使用する。こ
れはインコネル系の溶接材料の熱膨張係数がＣ！ｒ−Ｍ
ｏ鋼とオーステナイト系ステンレス鋼の中間であること
が最大の理由である。Next, an Inconel-based welding material is used for the welding part 7. This means that the coefficient of thermal expansion of Inconel welding material is C! r-M
The biggest reason is that it is between O steel and austenitic stainless steel.

クロマイズ処理した部分は高耐食性を有しているため、
かなりの応力やひずみが発生しても問題とはならないが
、もとより発生する熱応力が小さい程安全である。この
ため溶接部７の使用金属をインコネルすると、熱膨張係
数が両鋼種の中間であるため、発生する熱応力はかなり
緩和される。The chromized part has high corrosion resistance, so
Although it is not a problem even if a considerable amount of stress or strain occurs, the smaller the thermal stress generated, the safer it is. For this reason, when Inconel is used as the metal for the welded portion 7, the thermal expansion coefficient is between the two steel types, and the generated thermal stress is considerably alleviated.

以上のようにして作製した異材溶接継手部を６５０°Ｃ
の１％Ｓｏ！−５％Ｏ，−１５　％　Ｃｏ、　−ｂａｌ
Ｎ２のガス中で２０％ｖ、ｏｓ−ｓｏ％Ｎａ、Ｓｏ、合
成灰を塗布し、７２時間加熱−冷却一合成灰塗布を３０
回繰り返す試験を実施したが、クロマイズ処理層６及び
オーステナイト系ステンレス鋼管２の外表面（クロマイ
ズ処理をしていない部分）には異常な減肉は確認されな
かった。The dissimilar metal welded joint made as above was heated to 650°C.
1% So! -5%O, -15%Co, -bal
Apply 20% V, os-so% Na, So, synthetic ash in N2 gas, heat for 72 hours - cool and apply synthetic ash for 30 minutes.
Although the test was repeated several times, no abnormal thinning was observed on the chromized layer 6 and the outer surface of the austenitic stainless steel pipe 2 (the part that was not chromized).

第５図は第２の実施例を示す。同図に示す様にＣｊｒ−
ＭＯＭ管（ＳＴＢＡ２４）ｌとオーステナイト系ステン
レス鋼管（ＳＵＳ３２１ＨＴＢ）２．１！：の間にトラ
ンジションピース８を挿入する構造にすることによって
、同様の効果が得られる。FIG. 5 shows a second embodiment. As shown in the same figure, Cjr-
MOM tube (STBA24) l and austenitic stainless steel tube (SUS321HTB) 2.1! A similar effect can be obtained by inserting the transition piece 8 between :.

このトランジションピース（遷移部材）８は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼管２と同種類のものとし、その管
内外面にクロム拡散浸透処理によるクロマイズ処理層６
を形成した鋼管を使用する。長さは前述したように顕著
な腐食が見られる範囲である１００ｍｍあれば良いが、
溶接作業性を考え２００ｍｍとしておくと上い。溶接部
９は実施例に示した溶接部７と同様、Ｃｒ−Ｍｏ＠管と
オーステナイト系ステンレス鋼管（クロム拡散浸透処理
管）との異材溶接継手であることから、インコネル系の
溶接材料を使用し、全周自動Ｔ工Ｇ溶接を前記実施例と
同条件で行う。This transition piece (transition member) 8 is of the same type as the austenitic stainless steel pipe 2, and has a chromized layer 6 formed by chromium diffusion and penetration treatment on the inner and outer surfaces of the pipe.
Use a steel pipe formed with As mentioned above, the length should be 100 mm, which is the range where significant corrosion can be seen.
Considering welding workability, it is best to set it to 200 mm. Similar to the welding part 7 shown in the example, the welding part 9 is a dissimilar metal welding joint between a Cr-Mo@ pipe and an austenitic stainless steel pipe (chromium diffusion-infiltration treated pipe), so Inconel-based welding material was used. , Full-circumference automatic T welding is performed under the same conditions as in the previous example.

また、溶接部１０はオーステナイト系ステンレス測管の
同材溶接継手（一方はクロム拡散浸透処理管）であるこ
とから、オーステナイト系ステンレス鋼用の溶接材料を
使用し、同条件で全周自動Ｔ工Ｇ溶接を行う。なおトラ
ンジションピース８の母管をオーステナイト系ステンレ
ス鋼管２と同鋼種としたのは、もし、別の鋼種を使用す
れば熱膨張係数が異なり、オーステナイト系ステンレス
鋼管２に従来技術に示したのと同様の問題が発生するた
めである。この実施例この実施例では、従来のトランジ
ションピースの目的である、接続すべき管体の肉厚の相
違を調整することもできる。すなわち、第６図に示すよ
うに、許容応力の違いからＣｒ−Ｍｏ鋼管１とオーステ
ナイト系ステンレス鋼管２との肉厚は異なるのが普通で
ある。したがって、トランジションピース８の内面を削
ることによって両鋼種の肉厚を修正することができる。In addition, since the welded part 10 is a welded joint of the same material of austenitic stainless steel pipe (one is a chromium diffusion-penetration treated pipe), welding material for austenitic stainless steel was used, and automatic T-welding was performed all around the circumference under the same conditions. Perform G welding. The reason why the mother pipe of the transition piece 8 is made of the same steel type as the austenitic stainless steel pipe 2 is because if a different steel type is used, the coefficient of thermal expansion will be different, and the same as shown in the prior art for the austenitic stainless steel pipe 2. This is because problems occur. Embodiment In this embodiment, it is also possible to adjust for differences in the wall thickness of the tubes to be connected, which is the purpose of conventional transition pieces. That is, as shown in FIG. 6, the wall thicknesses of the Cr--Mo steel pipe 1 and the austenitic stainless steel pipe 2 are usually different due to the difference in allowable stress. Therefore, by cutting the inner surface of the transition piece 8, the wall thicknesses of both steel types can be modified.

第７図は第３の実施例を示す。この実施例においてはト
ランジションピースとして前述のクロマイズ処理管に対
して二重管を使用する。つまりトランジションピースと
しての条件は耐食性が良好で、かつ熱膨張係数がオース
テナイト系ステンレス鋼管２に近いことである。このこ
とから第７図に示すようにトランジションピース・とじ
て密着二重管１１を使用し、内管１２はオーステナイト
系ステンレス鋼管２と熱膨張係数を等しくするために同
鋼種のものとし、外管１３は耐食性の良い材料として２
１重量％以上のクロムを含有する高クロム鋼を使用する
。例えば内管１２を５ＵＳ３２１ＨＴＢ、外管１３をＳ
［ＪＳ３１Ｏ３（２５Ｃｒ−２ＯＮｉ）とする。外管１
３の肉厚は１．５〜２．　Ｑｍｍである。溶接材料、溶
接方法、溶接条件はトランジションピースとしてクロマ
イズ処理管とした場合と同様である。FIG. 7 shows a third embodiment. In this embodiment, a double tube is used as a transition piece in contrast to the chromized tube described above. In other words, the conditions for the transition piece are that it has good corrosion resistance and that the coefficient of thermal expansion is close to that of the austenitic stainless steel pipe 2. For this reason, as shown in Fig. 7, a transition piece/close-fitting double tube 11 is used, the inner tube 12 is made of the same steel type as the austenitic stainless steel tube 2 in order to equalize the coefficient of thermal expansion, and the outer tube 13 is 2 as a material with good corrosion resistance.
Use high chromium steel containing 1% by weight or more of chromium. For example, the inner tube 12 is 5US321HTB, and the outer tube 13 is S.
[JS31O3 (25Cr-2ONi). Outer tube 1
The wall thickness of 3 is 1.5~2. Qmm. Welding materials, welding methods, and welding conditions are the same as in the case of using a chromized tube as a transition piece.

また第８図は第４の実施例を示し、同図に示すようにト
ランジションピース１６として２１重量％以上のクロム
を含有するオーステナイト系の鋼管を使用したものを示
す。ここでは−例としてＮ０Ｆ８００Ｈ’ｌ’Ｂ　（２
１Ｃｒ−３２Ｎｉ−Ａｌ−Ｔｉ）を使用した。この場合
の特有の効果として肉厚とともに第９図に示すように外
径も修正することもできる。Further, FIG. 8 shows a fourth embodiment, in which an austenitic steel pipe containing 21% by weight or more of chromium is used as the transition piece 16, as shown in the same figure. Here - as an example N0F800H'l'B (2
1Cr-32Ni-Al-Ti) was used. As a unique effect in this case, the outer diameter can also be modified as shown in FIG. 9 in addition to the wall thickness.

く効果〉 本発明を実施することにより、異材溶接継手部のうち、
オーステナイト系ステンレス鋼管の部分を中心とする溶
接継手部近傍の異常腐食を防止することができる。Effect> By implementing the present invention, among dissimilar metal weld joints,
Abnormal corrosion in the vicinity of welded joints, mainly in austenitic stainless steel pipes, can be prevented.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は過熱器伝熱管の正面図、第２図は異材溶接継手
部近傍を示す断面、第３図は本発明になる異材溶接継手
部の構造を示す一部破断側面図、第４図は各種オーステ
ナイト系ステンレス鋼及びクロマイズ管の重油模擬灰中
での腐食減量を表す線図、第５図ないし第９図は異材溶
接継手部の構造を示す管体の一部破断側面図であり、第
５図は第８の実施例を、第６図は第２の実施例の変形例
を、第７図は第３の実施例を、第８図は第４の実施例を
、第９図は第４の実施例の変形例を各々示す。 １・・・・・・Ｃｒ−Ｍｏ鋼管 ２・・・・・・オーステナイト系ステンレス漠３・・・
・・・異材溶接継手 ６・・・・・・クロマイズ処理層 ？、　９．１０・・・・・・溶接部 ８．１１，１６・・・・・・トテンジションピース第１
図 第２図 第３図 第４図 ５ｕＳ３０４ＨＴＢ　　　　（ＳＩＪＳ３４７１−ＩＴ
ＢＩ第５図 第６図 第７図Fig. 1 is a front view of a superheater heat exchanger tube, Fig. 2 is a cross section showing the vicinity of a dissimilar metal welded joint, Fig. 3 is a partially cutaway side view showing the structure of a dissimilar metal welded joint according to the present invention, and Fig. 4 is a diagram showing the corrosion loss of various austenitic stainless steels and chromized pipes in simulated heavy oil ash, and Figs. 5 to 9 are partially cutaway side views of the pipe bodies showing the structure of dissimilar metal welded joints. FIG. 5 shows the eighth embodiment, FIG. 6 shows a modification of the second embodiment, FIG. 7 shows the third embodiment, FIG. 8 shows the fourth embodiment, and FIG. 1 and 2 show modifications of the fourth embodiment, respectively. 1...Cr-Mo steel pipe 2...Austenitic stainless steel 3...
...Dissimilar metal welded joint 6...Chromized layer? , 9.10... Welding part 8.11, 16... Tension piece 1st
Figure 2 Figure 3 Figure 4 5uS304HTB (SIJS3471-IT
BIFigure 5Figure 6Figure 7